2507 зэвэрдэггүй ган ороомог хоолойн химийн бүрэлдэхүүн хэсэг, Дэлхийн ховор аварга соронзон хөрвүүлэгчийн эквивалент дулааны сүлжээний симуляцийн судалгаа

Nature.com сайтаар зочилсонд баярлалаа.Та хязгаарлагдмал CSS дэмжлэгтэй хөтчийн хувилбарыг ашиглаж байна.Хамгийн сайн ашиглахын тулд бид танд шинэчилсэн хөтөч ашиглахыг зөвлөж байна (эсвэл Internet Explorer-д нийцтэй байдлын горимыг идэвхгүй болгох).Нэмж дурдахад, байнгын дэмжлэгийг хангахын тулд бид сайтыг хэв маяг, JavaScript-гүй харуулж байна.
Слайд бүрт гурван өгүүллийг харуулсан слайдерууд.Слайдуудын дундуур шилжихийн тулд буцах болон дараагийн товчлууруудыг, слайд бүрээр шилжихийн тулд төгсгөлд байрлах слайд хянагчийн товчлууруудыг ашиглана уу.

• Бүтээгдэхүүний тодорхойлолт
• 2507 Хятадаас ирсэн зэвэрдэггүй ган ороомог хоолой

Аварга соронзон хөрвүүлэгчийн (GMT) дизайны чухал зүйл бол температурын хуваарилалтыг хурдан бөгөөд үнэн зөв шинжлэх явдал юм.Дулааны сүлжээний загварчлал нь тооцооллын зардал багатай, өндөр нарийвчлалтай давуу талтай бөгөөд GMT-ийн дулааны шинжилгээнд ашиглаж болно.Гэсэн хэдий ч одоо байгаа дулааны загварууд нь GMT дахь эдгээр нарийн төвөгтэй дулааны горимуудыг тайлбарлахад хязгаарлалттай байдаг: ихэнх судалгаанууд температурын өөрчлөлтийг барьж чаддаггүй хөдөлгөөнгүй төлөвт анхаарлаа хандуулдаг;Аварга соронзон (GMM) бариулуудын температурын тархалт жигд байна гэж ерөнхийдөө таамаглаж байгаа боловч дулаан дамжилтын чанар муу тул GMM саваа дээрх температурын градиент нь маш чухал бөгөөд GMM-ийн жигд бус алдагдлын тархалтыг дулааны системд нэвтрүүлэх нь ховор байдаг. загвар.Иймд дээрх гурван асуудлыг цогцоор нь авч үзсэнээр энэхүү баримт бичиг нь GMT Transitional Equivalent Heat Network (TETN) загварыг бий болгосон.Нэгдүгээрт, уртааш чичиргээт HMT-ийн дизайн, үйл ажиллагааны зарчимд үндэслэн дулааны шинжилгээг хийдэг.Үүний үндсэн дээр HMT-ийн дулаан дамжуулах процесст зориулж халаалтын элементийн загварыг бий болгож, холбогдох загварын параметрүүдийг тооцоолно.Эцэст нь хувиргагчийн температурын орон зайн цаг хугацааны шинжилгээнд зориулсан TETN загварын үнэн зөвийг загварчлал, туршилтаар баталгаажуулсан.
Аварга соронзотстриктив материал (GMM), тухайлбал terfenol-D нь их хэмжээний соронзон дарах, өндөр энергийн нягтралтай давуу талтай.Эдгээр өвөрмөц шинж чанаруудыг усан доорх акустик хувиргагч, микро мотор, шугаман идэвхжүүлэгч гэх мэт өргөн хүрээний хэрэглээнд ашиглаж болох аварга том соронзон хөрвүүлэгч (GMT) бүтээхэд ашиглаж болно. 1,2.
Далайн доорх GMT-ийн хэт халалт нь онцгой анхаарал татаж байгаа бөгөөд бүрэн хүчин чадлаараа, удаан хугацаагаар өдөөх үед эрчим хүчний өндөр нягтралтай учраас ихээхэн хэмжээний дулаан ялгаруулдаг3,4.Үүнээс гадна GMT-ийн дулааны тэлэлтийн том коэффициент, гадаад температурт мэдрэмтгий байдаг тул гаралтын гүйцэтгэл нь температуртай нягт холбоотой байдаг5,6,7,8.Техникийн хэвлэлд GMT-ийн дулааны шинжилгээний аргуудыг хоёр том ангилалд хувааж болно9: тоон аргууд ба нэгдмэл параметрийн аргууд.Төгсгөлийн элементийн арга (FEM) нь тоон шинжилгээний хамгийн түгээмэл аргуудын нэг юм.Xie нар.[10] аварга соронзон хөтчийн дулааны эх үүсвэрийн тархалтыг дуурайлган дуурайлган дуурайлган хийхдээ төгсгөлөг элементийн аргыг ашигласан бөгөөд хөтчийн температурыг хянах, хөргөх системийн дизайныг хийсэн.Жао нар.[11] турбулент урсгалын талбар ба температурын талбайн хамтарсан төгсгөлөг элементийн симуляцийг байгуулж, төгсгөлөг элементийн симуляцийн үр дүнд үндэслэн GMM-ийн ухаалаг бүрэлдэхүүн хэсгийн температурын хяналтын төхөөрөмжийг бүтээжээ.Гэсэн хэдий ч FEM нь загварыг тохируулах, тооцоолох цаг хугацааны хувьд маш их шаарддаг.Ийм учраас FEM нь ихэвчлэн хөрвүүлэгчийн дизайны үе шатанд офлайн тооцооллын чухал дэмжлэг гэж тооцогддог.
Дулааны сүлжээний загвар гэж нэрлэдэг бөөн параметрийн арга нь энгийн математик хэлбэр, тооцооллын өндөр хурдтай учраас термодинамик шинжилгээнд өргөн хэрэглэгддэг12,13,14.Энэ арга нь 15, 16, 17-р хөдөлгүүрүүдийн дулааны хязгаарлалтыг арилгахад чухал үүрэг гүйцэтгэдэг. Меллор18 нь хөдөлгүүрийн дулаан дамжуулах үйл явцыг загварчлахын тулд сайжруулсан дулааны эквивалент хэлхээ Т-г анх ашигласан.Верез нар.19 нь тэнхлэгийн урсгалтай байнгын соронзон синхрон машины дулааны сүлжээний гурван хэмжээст загварыг бүтээсэн.Boglietti нар 20 статорын ороомог дахь богино хугацааны дулааны шилжилтийг урьдчилан таамаглахын тулд янз бүрийн нарийн төвөгтэй дулааны сүлжээний дөрвөн загварыг санал болгосон.Эцэст нь Ван нар 21 PMSM бүрэлдэхүүн хэсэг бүрийн нарийвчилсан дулааны эквивалент хэлхээг байгуулж, дулааны эсэргүүцлийн тэгшитгэлийг нэгтгэн дүгнэв.Нэрлэсэн нөхцөлд алдааг 5% дотор хянах боломжтой.
1990-ээд онд дулааны сүлжээний загварыг өндөр чадлын бага давтамжийн хувиргагчид хэрэглэж эхэлсэн.Дубус нар 22 хоёр талт уртааш чичиргээ болон IV зэрэглэлийн нугалах мэдрэгч дэх суурин дулаан дамжуулалтыг тодорхойлох дулааны сүлжээний загварыг боловсруулсан.Анжанаппа нар 23 дулааны сүлжээний загвар ашиглан соронз стриктив бичил хөтчийн 2 хэмжээст суурин дулааны шинжилгээг хийсэн.Terfenol-D болон GMT параметрүүдийн дулааны омог хоорондын хамаарлыг судлахын тулд Zhu et al.24 нь дулааны эсэргүүцэл ба GMT нүүлгэн шилжүүлэлтийн тооцооллын тогтвортой төлөвийн эквивалент загварыг бий болгосон.
GMT температурын тооцоо нь хөдөлгүүрийн хэрэглээнээс илүү төвөгтэй байдаг.Ашигласан материалын маш сайн дулаан, соронзон дамжуулалтаас шалтгаалан ижил температурт авч үзсэн ихэнх хөдөлгүүрийн эд ангиуд нь ихэвчлэн нэг зангилаа болж буурдаг13,19.Гэсэн хэдий ч HMM-ийн дулаан дамжилтын чанар муу тул температурыг жигд хуваарилах таамаглал нь зөв байхаа больсон.Үүнээс гадна HMM нь маш бага соронзон нэвчилттэй байдаг тул соронзон алдагдлаас үүсэх дулаан нь ихэвчлэн HMM саваа дагуу жигд бус байдаг.Нэмж дурдахад ихэнх судалгааны ажил нь GMT үйл ажиллагааны явцад температурын өөрчлөлтийг тооцдоггүй тогтвортой төлөвийн симуляцид чиглэгддэг.
Дээрх гурван техникийн асуудлыг шийдвэрлэхийн тулд энэхүү нийтлэлд GMT уртааш чичиргээг судалгааны объект болгон ашиглаж, хувиргагчийн янз бүрийн хэсгүүд, ялангуяа GMM савааг нарийн загварчилсан болно.Бүрэн шилжилтийн эквивалент дулааны сүлжээ (TETN) GMT загварыг бий болгосон.Төгсгөлийн элементийн загвар болон туршилтын платформыг хувиргагчийн температурын орон зайн цаг хугацааны шинжилгээнд зориулж TETN загварын нарийвчлал, гүйцэтгэлийг шалгах зорилгоор барьсан.
Уртааш хэлбэлзэлтэй HMF-ийн дизайн ба геометрийн хэмжээсийг 1а ба б-р зурагт тус тус үзүүлэв.
Гол бүрэлдэхүүн хэсгүүдэд GMM саваа, хээрийн ороомог, байнгын соронз (PM), буулга, дэвсгэр, бут, бэллевилл пүрш орно.Өдөөлтийн ороомог ба PMT нь HMM савааг хувьсах соронзон орон, тогтмол гүйдлийн соронзон ороноор хангадаг.Малгай, ханцуйнаас бүрдсэн буулга, их бие нь соронзон нэвчилт өндөртэй DT4 зөөлөн төмрөөр хийгдсэн.GIM болон PM бариултай хаалттай соронзон хэлхээг үүсгэдэг.Гаралтын иш ба даралтат хавтан нь соронзон бус 304 зэвэрдэггүй гангаар хийгдсэн.Belleville булагтай бол ишний хэсэгт тогтвортой бэхэлгээ хийж болно.Хувьсах гүйдэл нь хөтчийн ороомогоор дамжин өнгөрөхөд HMM саваа зохих ёсоор чичирнэ.
Зураг дээр.2-т GMT доторх дулаан солилцооны үйл явцыг харуулав.GMM саваа ба талбайн ороомог нь GMT-ийн дулааны хоёр гол эх үүсвэр юм.Могой нь дотроо агаарын конвекцээр дулаанаа биед, дамжуулалтаар таг руу шилжүүлдэг.HMM саваа нь хувьсах соронзон орны нөлөөн дор соронзон алдагдлыг үүсгэх бөгөөд дулаан нь дотоод агаараар дамжин конвекцийн улмаас бүрхүүлд, дамжуулалтын улмаас байнгын соронз ба буулга руу шилжинэ.Дараа нь хайрцагт шилжүүлсэн дулааныг конвекц болон цацрагаар гадагшлуулна.Үүсгэсэн дулаан нь дамжуулсан дулаантай тэнцүү байх үед GMT-ийн хэсэг бүрийн температур тогтвортой байдалд хүрдэг.
Уртааш хэлбэлзэлтэй хувиргасан хувиргасан амьд организмд дулаан дамжуулах үйл явц: a – дулааны урсгалын диаграм, б – дулаан дамжуулах үндсэн зам.
Өдөөгч ороомог ба HMM бариулаас үүссэн дулаанаас гадна хаалттай соронзон хэлхээний бүх бүрэлдэхүүн хэсгүүд нь соронзон алдагдлыг мэдэрдэг.Тиймээс байнгын соронз, буулга, малгай, ханцуйг нь GMT-ийн соронзон алдагдлыг багасгахын тулд давхарласан байна.
GMT-ийн дулааны шинжилгээнд зориулсан TETN загварыг бүтээх үндсэн үе шатууд нь дараах байдалтай байна: эхлээд ижил температуртай бүрэлдэхүүн хэсгүүдийг бүлэглэж, бүрэлдэхүүн хэсэг бүрийг сүлжээн дэх тусдаа зангилаа болгон төлөөлнө, дараа нь эдгээр зангилаануудыг тохирох дулаан дамжуулалтын илэрхийлэлтэй холбоно.зангилааны хоорондох дулаан дамжуулалт ба конвекц.Энэ тохиолдолд дулааны сүлжээний ижил төстэй загварыг бий болгохын тулд дулааны эх үүсвэр ба бүрэлдэхүүн хэсэг бүрт тохирох дулааны гаралтыг зангилаа ба дэлхийн нийтлэг тэг хүчдэлийн хооронд зэрэгцээ холбоно.Дараагийн алхам нь дулааны эсэргүүцэл, дулааны багтаамж, эрчим хүчний алдагдлыг багтаасан загварын бүрэлдэхүүн хэсэг бүрийн дулааны сүлжээний параметрүүдийг тооцоолох явдал юм.Эцэст нь симуляци хийх зорилгоор TETN загварыг SPICE-д хэрэгжүүлсэн.Мөн та GMT-ийн бүрэлдэхүүн хэсэг бүрийн температурын хуваарилалт, түүний цагийн өөрчлөлтийг авч болно.
Загварчлах, тооцоолоход хялбар болгохын тулд дулааны загварыг хялбарчлах, үр дүнд бага нөлөө үзүүлэх хилийн нөхцлийг үл тоомсорлох шаардлагатай18,26.Энэ нийтлэлд санал болгож буй TETN загвар нь дараах таамаглал дээр суурилдаг.
Санамсаргүй ороомогтой GMT-д дамжуулагч бүрийн байрлалыг дуурайх боломжгүй эсвэл зайлшгүй шаардлагатай.Ороомог доторх дулаан дамжуулалт ба температурын тархалтыг загварчлахын тулд өнгөрсөн хугацаанд янз бүрийн загварчлалын стратеги боловсруулсан: (1) нийлмэл дулаан дамжилтын илтгэлцүүр, (2) дамжуулагчийн геометр дээр суурилсан шууд тэгшитгэл, (3) Т-эквивалент дулааны хэлхээ29.
Нийлмэл дулаан дамжилтын илтгэлцүүр ба шууд тэгшитгэлийг Т эквивалент хэлхээнээс илүү нарийвчлалтай шийдэл гэж үзэж болох боловч тэдгээр нь материал, дамжуулагчийн геометр, ороомгийн үлдэгдэл агаарын эзэлхүүн зэрэг хэд хэдэн хүчин зүйлээс хамаардаг бөгөөд тэдгээрийг тодорхойлоход хэцүү29.Үүний эсрэгээр, T-эквивалент дулааны схем нь ойролцоо загвар боловч илүү тохиромжтой30.Үүнийг GMT-ийн уртааш чичиргээ бүхий өдөөх ороомогт хэрэглэж болно.
Дулааны тэгшитгэлийн шийдлээс олж авсан өдөөгч ороомог ба түүний T-эквивалент дулааны диаграммыг илэрхийлэхэд ашигладаг хөндий цилиндр хэлбэрийн ерөнхий угсралтыг Зураг дээр үзүүлэв.3. Өдөөлтийн ороомог дахь дулааны урсгал нь радиаль ба тэнхлэгийн чиглэлд бие даасан байна гэж үздэг.Тойргийн дулааны урсгалыг үл тоомсорлодог.Т эквивалент хэлхээ бүрт хоёр терминал нь элементийн харгалзах гадаргуугийн температурыг, гурав дахь терминал T6 нь элементийн дундаж температурыг илэрхийлнэ.P6 бүрэлдэхүүн хэсгийн алдагдлыг "Хээрийн ороомгийн дулаан алдагдлын тооцоо" -д тооцоолсон дундаж температурын зангилааны цэгийн эх үүсвэр болгон оруулна.Тогтмол бус симуляцийн хувьд дулааны багтаамж С6 нь тэгшитгэлээр өгөгдөнө.(1) нь дундаж температурын зангилаа дээр нэмэгддэг.
Энд cec, ρec ба Vec нь өдөөх ороомгийн хувийн дулаан, нягт ба эзэлхүүнийг тус тус илэрхийлдэг.
Хүснэгтэнд.1-д lec урт, дулаан дамжилтын илтгэлцүүр λec, гадна радиус rec1, дотоод радиус rec2 бүхий өдөөх ороомгийн T-эквивалент дулааны хэлхээний дулааны эсэргүүцлийг харуулав.
Өдөөгч ороомог ба тэдгээрийн T-эквивалент дулааны хэлхээ: (a) ихэвчлэн хөндий цилиндр элементүүд, (б) тэнхлэгийн болон радиаль T-тэй тэнцэх дулааны хэлхээнүүд.
Эквивалент хэлхээ T нь бусад цилиндр хэлбэртэй дулааны эх үүсвэрүүдэд үнэн зөв болохыг харуулсан13.GMO-ийн гол дулааны эх үүсвэр болох HMM саваа нь дулаан дамжуулалт багатай, ялангуяа савааны тэнхлэгийн дагуу жигд бус температурын хуваарилалттай байдаг.Үүний эсрэгээр, HMM савааны радиаль дулааны урсгал нь радиаль дулааны урсгалаас хамаагүй бага байдаг тул радиаль нэг төрлийн бус байдлыг үл тоомсорлож болно31.
Савааны тэнхлэгийн ялгаварлалын түвшинг үнэн зөв илэрхийлж, хамгийн өндөр температурыг олж авахын тулд GMM савааг тэнхлэгийн чиглэлд жигд байрлуулсан n зангилаагаар дүрсэлсэн бөгөөд GMM саваагаар загварчлагдсан n зангилааны тоо сондгой байх ёстой.Эквивалент тэнхлэгийн дулааны контурын тоо n T зураг 4.
GMM мөрийг загварчлахад ашигласан n зангилааны тоог тодорхойлохын тулд FEM үр дүнг Зураг дээр үзүүлэв.5 лавлагаа болгон.Зурагт үзүүлсэн шиг.4, зангилааны тоо n нь HMM бариулын дулааны схемд зохицуулагддаг.Зангилаа бүрийг T-эквивалент хэлхээ болгон загварчилж болно.FEM-ийн үр дүнг харьцуулж үзвэл, 5-р зурагнаас харахад нэг буюу гурван зангилаа нь хувиргасан амьд организм дахь HIM саваа (50 мм урт) температурын хуваарилалтыг зөв тусгаж чадахгүй байна.n-ийг 5 болгон нэмэгдүүлэхэд симуляцийн үр дүн мэдэгдэхүйц сайжирч, FEM-д ойртоно.Цаашид n-ийг нэмэгдүүлэх нь тооцооллын хугацааг уртасгах зардлаар илүү сайн үр дүнг өгдөг.Тиймээс, энэ нийтлэлд GMM барыг загварчлахад зориулж 5 зангилаа сонгосон болно.
Гүйцэтгэсэн харьцуулсан шинжилгээнд үндэслэн HMM бариулын яг дулааны схемийг 6-р зурагт үзүүлэв. T1 ~ T5 нь савааны таван хэсгийн (1 ~ 5-р хэсэг) дундаж температур юм.P1-P5 нь савааны янз бүрийн хэсгүүдийн нийт дулааны хүчийг тус тус илэрхийлдэг бөгөөд үүнийг дараагийн бүлэгт нарийвчлан авч үзэх болно.C1~C5 нь янз бүрийн мужуудын дулааны багтаамж бөгөөд үүнийг дараах томъёогоор тооцоолж болно
Энд crod, ρrod болон Vrod нь HMM савааны хувийн дулаан багтаамж, нягт ба эзэлхүүнийг илэрхийлнэ.
Өдөөгч ороомогтой ижил аргыг ашиглан 6-р зураг дээрх HMM бариулын дулаан дамжуулах эсэргүүцлийг дараах байдлаар тооцоолж болно.
Энд lrod, rrod болон λrod нь GMM бариулын урт, радиус, дулаан дамжилтын илтгэлцүүрийг тус тус илэрхийлнэ.
Энэ нийтлэлд судлагдсан уртааш чичиргээ GMT-ийн хувьд үлдсэн бүрэлдэхүүн хэсгүүд болон дотоод агаарыг нэг зангилааны тохиргоогоор загварчилж болно.
Эдгээр хэсгүүдийг нэг буюу хэд хэдэн цилиндрээс бүрдсэн гэж үзэж болно.Цилиндр хэсэг дэх цэвэр дулаан солилцооны холболтыг Фурьегийн дулаан дамжуулалтын хуулиар дараах байдлаар тодорхойлно.
λnhs нь материалын дулаан дамжилтын илтгэлцүүр, lnhs нь тэнхлэгийн урт, rnhs1 ба rnhs2 нь дулаан дамжуулагч элементийн гадна ба дотоод радиус юм.
Зураг 7-д RR4-RR12-оор дүрслэгдсэн эдгээр талбайн радиаль дулааны эсэргүүцлийг тооцоолоход (5) томъёог ашиглана. Үүний зэрэгцээ (6)-ийг Зураг дээрх RA15-аас RA33 хүртэлх тэнхлэгийн дулааны эсэргүүцлийг тооцоолоход ашиглана. 7.
Дээрх талбайн нэг зангилааны дулааны хэлхээний дулааны багтаамжийг (Зураг 7-д C7–C15 оруулаад) дараах байдлаар тодорхойлж болно.
Энд ρnhs, cnhs, Vnhs нь урт, хувийн дулаан, эзэлхүүн юм.
GMT доторх агаар ба корпусын гадаргуу ба хүрээлэн буй орчны хоорондох конвектив дулаан дамжуулалтыг нэг дулаан дамжуулалтын резистороор дараах байдлаар загварчилсан болно.
Энд A нь контактын гадаргуу, h нь дулаан дамжуулах коэффициент юм.Хүснэгт 232-д дулааны системд ашигладаг зарим ердийн h-ыг жагсаав.Хүснэгтийн дагуу.RH8-RH10 ба RH14-RH18 дулааны эсэргүүцлийн 2 дулаан дамжуулалтын коэффициент нь HMF ба хүрээлэн буй орчны хоорондох конвекцийг Зураг 2-т үзүүлэв.7-г 25 Вт / (м2 К) тогтмол утга гэж авна.Үлдсэн дулаан дамжуулах коэффициентүүд нь 10 Вт / (м2 К) тэнцүү байна.
Зураг 2-т үзүүлсэн дотоод дулаан дамжуулах процессын дагуу TETN хувиргагчийн бүрэн загварыг Зураг 7-д үзүүлэв.
Зурагт үзүүлсэн шиг.7, GMT уртааш чичиргээ нь улаан цэгээр дүрслэгдсэн 16 зангилаанд хуваагддаг.Загварт дүрсэлсэн температурын зангилаа нь холбогдох бүрэлдэхүүн хэсгүүдийн дундаж температуртай тохирч байна.Орчны температур T0, GMM савааны температур T1~T5, өдөөгч ороомгийн температур T6, байнгын соронзны температур T7 ба T8, буулганы температур T9~T10, корпусын температур T11~T12 ба T14, доторх агаарын температур T13 ба гаралтын савангийн температур T15.Үүнээс гадна зангилаа бүр нь газар бүрийн дулааны багтаамжийг тус тус илэрхийлдэг C1 ~ C15-ээр дамжуулан газрын дулааны потенциалтай холбогддог.P1~P6 нь GMM саваа болон өдөөгч ороомгийн нийт дулааны гаралт юм.Үүнээс гадна өмнөх хэсгүүдэд тооцоолсон зэргэлдээх зангилааны хоорондох дулаан дамжуулалтын дамжуулагч ба конвектив эсэргүүцлийг илэрхийлэхэд 54 дулааны эсэргүүцлийг ашигладаг.Хүснэгт 3-т хөрвүүлэгч материалын янз бүрийн дулааны шинж чанарыг харуулав.
Алдагдлын хэмжээ, тэдгээрийн тархалтыг үнэн зөв тооцоолох нь дулааны загварчлалыг найдвартай хийхэд чухал ач холбогдолтой.GMT-ээс үүсэх дулааны алдагдлыг GMM бариулын соронзон алдагдал, өдөөгч ороомгийн Joule алдагдал, механик алдагдал, нэмэлт алдагдал гэж хувааж болно.Нэмэлт алдагдал, механик алдагдал нь харьцангуй бага бөгөөд үүнийг үл тоомсорлож болно.
Хувьсах өдөөх ороомгийн эсэргүүцэл нь: тогтмол гүйдлийн эсэргүүцэл Rdc ба арьсны эсэргүүцэл Rs.
Энд f ба N нь өдөөх гүйдлийн давтамж ба эргэлтийн тоо юм.lCu ба rCu нь ороомгийн дотор болон гадна талын радиус, ороомгийн урт, зэс соронзон утасны радиусыг AWG (Америкийн утас хэмжигч) тоогоор тодорхойлно.ρCu нь түүний цөмийн эсэргүүцэл юм.μCu нь түүний голын соронзон нэвчилт юм.
Талбайн ороомог (соленоид) доторх бодит соронзон орон нь бариулын уртын дагуу жигд биш байна.Энэ ялгаа нь ялангуяа HMM болон PM саваагийн соронзон нэвчилт багатай тул мэдэгдэхүйц юм.Гэхдээ энэ нь уртаашаа тэгш хэмтэй байдаг.Соронзон орны тархалт нь HMM бариулын соронзон алдагдлын тархалтыг шууд тодорхойлдог.Тиймээс алдагдлын бодит хуваарилалтыг тусгахын тулд 8-р зурагт үзүүлсэн гурван зүсэлттэй савааг хэмжилтээр авна.
Соронзон алдагдлыг динамик гистерезисын гогцоог хэмжих замаар олж авч болно.Зураг 11-д үзүүлсэн туршилтын платформ дээр үндэслэн гурван динамик гистерезисын гогцоог хэмжсэн.GMM бариулын температур 50°С-аас доош тогтвортой байх нөхцөлд программчлагдах хувьсах гүйдлийн тэжээлийн эх үүсвэр (Chroma 61512) нь хээрийн ороомгийг тодорхой хязгаарт хөдөлгөж, 8-р зурагт үзүүлсэн шиг цахилгаан соронзон орны үүсгэсэн соронзон орны давтамж. туршилтын гүйдэл ба соронзон урсгалын нягтыг GIM бариултай холбосон индукцийн ороомогт үүссэн хүчдэлийг нэгтгэх замаар тооцоолно.Түүхий өгөгдлийг санах ой бүртгэгчээс (өдөрт MR8875-30) татаж аваад MATLAB программ хангамжид боловсруулан 9-р зурагт үзүүлсэн хэмжсэн динамик гистерезисын гогцоог олж авсан.
Хэмжсэн динамик гистерезисийн гогцоо: (а) хэсэг 1/5: Бм = 0.044735 Т, (б) хэсэг 1/5: fm = 1000 Гц, (в) 2/4 хэсэг: Bm = 0.05955 T, (d ) хэсэг 2/ 4: fm = 1000 Гц, (e) 3-р хэсэг: Bm = 0.07228 T, (f) 3-р хэсэг: fm = 1000 Гц.
37-р уран зохиолын дагуу HMM савааны нэгж эзэлхүүн дэх нийт соронзон алдагдлыг Pv дараах томъёогоор тооцоолж болно.
Энд ABH нь өдөөх гүйдлийн давтамж f-тэй тэнцүү fm соронзон орны давтамж дахь BH муруй дээрх хэмжилтийн талбай юм.
Бертотти алдагдлыг салгах арга38 дээр үндэслэн GMM савааны нэгж массын Pm соронзон алдагдлыг гистерезийн алдагдал Ph, эргүүлэг гүйдлийн алдагдал Pe болон хэвийн бус алдагдал Па (13) нийлбэрээр илэрхийлж болно:
Инженерийн үүднээс авч үзвэл 38 хэвийн бус алдагдал болон эргүүлэг гүйдлийн алдагдлыг нийт эргүүлэг гүйдлийн алдагдал гэж нэрлэх нэг нэр томъёонд нэгтгэж болно.Тиймээс алдагдлыг тооцоолох томъёог дараах байдлаар хялбарчилж болно.
тэгшитгэлд.(13)~(14) энд Bm нь өдөөх соронзон орны соронзон нягтын далайц юм.kh ба kc нь гистерезисийн алдагдлын коэффициент ба эргүүлэг гүйдлийн нийт алдагдлын коэффициент юм.